Проект «Специального технического регламента» версия 11.04.2007. ГОСТ 52044 2005

Технический комитет по стандартизации
«Наружная реклама и информационные знаки для общественных мест»

Загрузить файл документа в формате MS Word

ПРИЛОЖЕНИЕ №4

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Основными характеристиками нагрузок. установленными в настоящем регламенте являются их нормативные значения.

Нагрузка определенного вида характеризуется, как правило, одним нормативным значением. Для нагрузок от людей, оборудования, снеговых, температурных климатических воздействий устанавливаются два нормативных значения: полное и пониженное (вводится в расчет при необходимости учета влияния длитель¬ности нагрузок, проверке на выносливость и в других случаях).

1.2. Расчетное значение нагрузки следует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке ?t, соответствующий рассматриваемому предельному состоянию и принимаемый:γ_t, соответствующий рассматриваемому предельному состоянию и принимаемый:

а) при расчете на прочность и устойчивость — в соответствии с пп. 2.2, 3. ,.4, 3.9, 5.11, 6.3 и 7.7;

б) при расчете на выносливость — равным единице:

в) в расчетах по деформациям — равным единице.

Расчетные значения нагрузок при наличии статистических данных допускается определять непосредственно по заданной вероятности их превышения.

При расчете конструкций и оснований для условий размещения рас¬четные значения снеговых, ветровых, гололедных нагрузок и температурных климатических воздействий следует снижать на 20 %.

При необходимости расчета на прочность и устойчивость в условиях пожара, коэффициенты надежности по нагрузке для всех учитываемых при этом нагрузок следует принимать равными единице.

Примечание. Для нагрузок с двумя нормативными значениями соответствующие расчетные значения следует определять с одинаковым коэф¬фициентом надежности по нагрузке (для рассмат¬риваемого предельного состояния).

КЛАССИФИКАЦИЯ НАГРУЗОК

1.3. В зависимости от продолжительности действия нагрузок следует различать постоянные и временные (длительные, кратковремен¬ные, особые) нагрузки.

1.4. Нагрузки, возникающие при изготов¬лении, хранении и перевозке конструкций, а так¬же при их возведении, следует учиты¬вать в расчетах как кратковременные нагрузки.

Нагрузки, возникающие на стадии эксплуатации сооружений, следует учитывать в соответствии с пп. 1.5— 1.8.

1.5. К постоянным нагрузкам следует отно¬сить:

а) вес частей конструкции, в том числе вес несущих и ограждающих элементов;

б) вес и давление грунтов (насыпей, засы¬пок), горное давление.

Сохраняющиеся в конструкции или основа¬нии усилия от предварительного напряжения следует учитывать в расчетах как усилия от пос¬тоянных нагрузок.

1.6. К длительным нагрузкам следует отно¬сить:

а) вес элементов для установки дополнительного оборудования

б) вес дополнительного оборудования

в) Нагрузки, возникающие при эксплуатации дополнительного оборудования

г) нагрузки от веса персонала производящего обслуживание конструкции

д) температурные технологические воздей¬ствия от стационарного оборудования;

е) вес слоя воды на водонаполненных плос¬ких покрытиях;

и) снеговые нагрузки с пониженным нормативным значением, определяемым умножени¬ем полного нормативного значения в соответствии с указаниями п. 5.1 на коэффициент: 0,3 — для III снегового района, 0,5 — для IV рай¬она; 0,6 — для V и VI районов,

к) температурные климатические воздействия с пониженными нормативными значениями, определяемыми в соответствии с указаниями пп. 8.2—8.6 при условии θ₁ = θ₂ = θ₃ = θ₄ = θ₅ = 0, Δ_I = Δ_VII = 0;

л) воздействия, обусловленные деформа¬циями основания, не сопровождающимися ко¬ренным изменением структуры грунта, а также оттаиванием вечномерзлых грунтов:

м) воздействия, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов.

1.7. К кратковременным нагрузкам следует относить:

а) нагрузки от оборудования, возникающие в пускоостановочном, переходном и испытатель¬ном режимах, а также при перестановке или замене дополнительного оборудования;

б) вес людей, ремонтных материалов в зо¬нах обслуживания и ремонта , дополнительного оборудования;

в) снеговые нагрузки с полным расчетным значением;

д) температурные климатические воздейст¬вия с полным нормативным значением;

г) ветровые нагрузки;

д) гололедные нагрузки.

1.8. К особым нагрузкам следует относить:

а) сейсмические воздействия;

б) нагрузки, вызываемые резкими наруше¬ниями правил эксплуатации, временной неисправностью или поломкой дополнительного оборудования;

в) воздействия, обусловленные деформаци¬ями основания, сопровождающимися коренным изменением структуры грунта (при замачива¬нии просадочных грунтов) или оседанием его в районах горных выработок и в карстовых.

СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК

1.9. Расчет конструкций и оснований по предельным состояниям первой и второй групп следует выполнять с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок или соответствующих им усилий.

Эти сочетания устанавливаются из анализа реальных вариантов одновременного действия различных нагрузок для рассматриваемой стадии работы конструкции или основания.

1.10. В зависимости от учитываемого со¬става нагрузок следует различать:

а) основные сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных и кратковременных,

б) особые сочетания нагрузок, состоящие из постоянных, длительных, кратковременных и одной из особых нагрузок.

Временные нагрузки с двумя нормативны¬ми значениями следует включать в сочетания как длительные — при учете пониженного нормативного значения, как кратковременные — при учете полного нормативного значения.

1.11. При учете сочетаний, включающих постоянные и не менее двух временных нагру¬зок, расчетные значения временных нагрузок или соответствующих им усилий следует умно¬жать на коэффициенты сочетаний, равные:

в основных сочетаниях для длительных нагрузок Ψ₁ = 0,95; для кратковременных Ψ₂ = 0,9:

в особых сочетаниях для длительных нагрузок Ψ₁ = 0,95; для кратковременных Ψ₂ = 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах проектирования сооружений для сейсмических районов и в других нормах проектирования конструкций и оснований. При этом особую нагрузку следует принимать без снижения.

При учете основных сочетаний, включающих постоянные нагрузки и одну временную нагрузку (длительную или кратковременную), коэффициенты Ψ₁, Ψ₂ вводить не следует.

Примечание. В основных сочетаниях при учете трех и более кратковременных нагрузок их расчетные значения допускается умножать на коэффициент сочетания Ψ₂, принимаемый для первой (по степени влияния) кратковременной нагрузки — 1,0, для второй — 0,8, для остальных — 0,6.

1.12. При учете сочетаний нагрузок в соот¬ветствии с указаниями п. 1.11 за одну времен¬ную нагрузку следует принимать:

нагрузку определенного рода от одного источника (снеговую, ветровую, гололедную нагрузки, температурные климатические воздействия, нагрузку, веса персонала производящего обслуживание конструкции);

2. ВЕС КОНСТРУКЦИЙ И ГРУНТОВ

2.1. Нормативное значение веса конструкций заводского изготовления следует определять на основании стандартов, рабочих чертежей или паспортных данных заводов-изготовителей, других конструкций и грунтов — по проектным размерам и удельному весу материалов и грунтов с учетам их влажности в условиях возведения и эксплуатации сооружений.

2.2. Коэффициенты надежности по нагруз¬ке γ_t для веса конструкций и грунтов приведены в табл. 1.

Таблица 1

Конструкции сооружений и вид грунтов	Коэффициент надежности по нагрузке γ_t
Конструкции: металлические	1,05
бетонные (со средней плотностью свыше 1600 кг/м³), железобетонные, каменные, армокаменные, деревянные	1,1
Грунты: в природном залегании	1,1
насыпные	1,15

Примечания: 1. При проверке конструкций на устойчивость положения против опрокидывания, а также в других случаях, когда уменьшение веса конструкций и грунтов может ухудшить условия работы конструкций, следует произвести расчет, принимая для веса конструкции или ее части коэффициент надежности по нагрузке γ_t = 0,9.

2.При определении нагрузок от грунта следует учитывать нагрузки от складируемых материалов, оборудования и транспортных средств, передаваемые на грунт.

3. Для металлических конструкций, в которых усилия от собственного веса превышают 50 % общих усилий, следует принимать γ_t = 1,1.

3. НАГРУЗКИ ОТ ОБОРУДОВАНИЯ,

ЛЮДЕЙ,

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАГРУЗОК ОТ ОБОРУДОВАНИЯ,

Нагрузки от дополнительного оборудования устанавливаются на основании технологичес¬ких решений, в котором должны быть приведенывозможные места расположения дополнительного оборудования, мес¬та возможного сближения оборудования в про¬цессе эксплуатации или переоснащения;

б) При замене фактических нагрузок эквивалентными, равномерно распреде¬ленными нагрузками последние следует определять расчетом и назначать дифференцированно для различных конструктивных элемен¬тов. Принимаемые значения эквивалентных нагрузок должны обеспечивать несущую способность и жесткость элементов конструкций, требуемые по условиям их нагружения фактическими нагрузками.

Учет перспективного увеличения нагрузок от оборудования допускается при технико-экономическом обосновании.

3.2. Нормативное значение веса оборудо¬вания, в том числе следует оп¬ределять на основании стандартов или каталогов, а для нестандартного оборудования — на основании паспортных данных заводов-изготовителей или рабочих чертежей.

В состав нагрузки от веса оборудования следует включать собственный вес установки (в том числе привода, постоянных приспособлений, опорных устройств), вес изоляции, заполнителей обо¬рудования, возможных при эксплуатации, Нагрузки от оборудования необходимо принимать в зави¬симости от условий его размещения и возмож¬ного перемещения при эксплуатации. При этом следует предусматривать мероприятия, исклю¬чающие необходимость усиления несущих кон¬струкций, связанного с перемещением дополнительного оборудования во время монтажа или эксплуатации конструкции.

3.3. Коэффициент надежности по нагрузке γt для веса оборудования приведен в табл. 2.

Таблица 2

Вес	Коэффициент надежности по нагрузке γ_t
Стационарного оборудования	1,05
Изоляции стационарного оборудования	1,2
Заполнителей оборудования	1,0

РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННЫЕ НАГРУЗКИ

3.4Коэффициент надежности по нагрузке от веса дополнительного оборудования следует принимать в соответствии с указаниями п. 2.2.

СОСРЕДОТОЧЕННЫЕ НАГРУЗКИ

И НАГРУЗКИ НА ПЕРИЛА

3.5 .Несущие элементы конструкции должны быть проверены на сосредоточенную вертикаль¬ную нагрузку, приложенную к элементу, в не¬благоприятном положении на квадратной пло¬щадке со сторонами не более 10 см (при отсут¬ствии других временных нагрузок). Если в конструкции на основании технологичес¬ких решений не предусмотрены более высокие нормативные значения сосредоточенных нагру¬зок. их следует принимать равными:

для покрытий, по которым можно передвигаться только с помощью трапов и мостиков, — 0,5 кН (50 кгс) (данную нагрузку следует учитывать без снеговой нагрузки).

Элементы, рассчитанные на возможные при возведении и эксплуатации местные нагрузки от оборудования, до¬пускается не проверять на указанную сосредо¬точенную нагрузку.

3.9.Для обслуживающих площадок, мостиков, ограждений кровли, предназначенных для непродолжительного пребывания людей, нормативное значение горизонтальной сосредоточенной нагрузки на поручни перил следует принимать 0,3 кН (30 кгс) (в любом месте по длине поручня), если по строительному заданию на основании технологических решений не требуется большее значение нагрузки.

4. СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

4.1

Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле:

S = S x мю,

где S - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2

g горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п.5.2.

мю - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к

снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с

п.п.5.3. - 5.6.

4.2. Расчетное значение веса снегового покрова S_g на 1 м" горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района Российской Федерации по данным таблицы 4.

4.3. Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента μ следует принимать в соответствии с обязательным приложением 3, при этом промежуточные значения коэффициента μ необходимо определять линейной интерполяцией.

В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возникают при частичном загружении, следует рассматривать схемы со снеговой нагрузкой, действующей на половине или четверти пролета (для покрытий с фонарями — на участках шириной b).

4.4.Варианты с повышенными местными снеговыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении 4.1, необходимо учитывать при расчете плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т.п.), для которых указанные варианты определяют размеры сечений.

Примечание. При расчетах конструкций допускается применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схе¬мам нагрузок, приведенным в обязательном прило¬жении 4.1. При расчете рам и колонн допускается учет только равномерно рас¬пределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, где необходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.

4.5*. Коэффициенты μ, установленные в соответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обязательного приложения 3 для пологих (с уклонами до 12 % или с <= 0,05 ) покрытий однопролетных и многопролетных конструкций без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра за три наиболее холодных месяца v >= 2 м/с, следует снижать умножением на коэффициент где k — принимается по табл. 6; b — ширина покрытия, принимаемая не более 100 м.

Для покрытий с уклонами от 12 до 20 % однопролетных и многопролетных конструкций без фонарей, проектируемых в районах с v >=4 м/с, коэффициент μ, установленный в соответствии с указаниями схем 1 и 5 обязательного приложения 4.1., следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85.

Среднюю скорость ветра v за три наиболее холодных месяца следует принимать по карте 2 обязательного приложения 4.3.

Снижение снеговой нагрузки, предусматриваемое настоящим пунктом, не распространяется:

а) на покрытия в районах со среднемесячной температурой воздуха в январе выше минус 5 °С (см. карту 5 обязательного приложения 4.3.);

б) на покрытия конструкций, защищенных от прямого воздействия ветра более высокими сооружениями, удаленными менее чем на 10 h₁, где h₁ — разность высот соседней и проектируемой конструкции;

в) на участки покрытий длиной b, b₁ и b₂, у перепадов высот конструкций и парапетов (см. схемы 8 — 11 обязательного приложения 4.1.).

Таблица 4

Снеговые районы Российской Федерации (принимаются по карте 1 обязательного приложения )	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII
S_g, кПа (кгс/м2)	0,8 (80)	1,2 (120)	1,8 (180)	2,4 (240)	3,2 (320)	4,0 (400)	4,8 (480)	5,6 (560)

Примечание: В горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 обязательного приложения 5, в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м, в местах со сложным рельефом, а также при существенном отличии местных данных от приводимых в таблице 4 расчетные значения веса снегового покрова следует устанавливать на основе данных Росгидрометцентра.. При этом в качестве расчетного значения S_g следует принимать превышаемый в среднем один раз в 25 лет ежегодный максимум веса снегового покрова, определяемый на основе данных маршрутных снегосъемок о запасах воды на защищенных от прямого воздействия ветра участках (в лесу под кронами деревьев или на лесных полянах) за период не менее 20 лет

4.6. Коэффициенты μ при определении снеговых нагрузок для неутепленных покрытий конструкций с повышенными тепловыделениями при уклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следует снижать на 20 % независимо от снижения, предусмотренного п. 4.5.

4.7. Коэффициент надежности по нагрузке γ_t для снеговой нагрузки следует принимать равным 1,4. При расчете элементов конструкции покрытия, для которых отношение учитываемого нормативного значения равномерно распределенной нагрузки от веса покрытия (включая вес стационарного оборудования) к нормативному значению веса снегового покрова s₀ менее 0,8 γ_t следует принимать равным 1,6. В том случае, если предусмативается своевременная очистка определенной части конструкции от снега, то в этой части допускается не учитывать гололедные и снеговые нагрузки

5. ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

5.1. Ветровую нагрузку на сооружение следует рассматривать как совокупность:

а) нормального давления w_e, приложенного к внешней поверхности конструкции или элемента;

б) сил трения w_f, направленных по касательной к внешней поверхности и отнесенных к площади ее горизонтальной (для шедовых или волнистых покрытий, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для конструкций с выступающими элементами…..);

в) нормального давления w_i, приложенного к внутренним поверхностям конструкции с проницаемыми ограждениями, с открывающимися или постоянно открытыми проемами;

либо как нормальное давление w_x, w_y, обусловленное общим сопротивлением сооружения в направлении осей х и y и условно приложенное к проекции конструкции на плоскость, перпендикулярную соответствующей оси.

При проектировании высоких конструкций, относительные размеры которых удовлетворяют условию h/d > 10, необходимо дополнительно производить поверочный расчет на вихревое возбуждение (ветровой резонанс); здесь h — высота конструкции, d — минимальный размер поперечного сечения, расположенного на уровне 2/3h.

5.2. Ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульсационной составляющих.

5.3. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле

где w₀ — нормативное значение ветрового давления (см. п. 5.4);

k — коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте (см. п. 5,5);

с — аэродинамический коэффициент (см. п. 5.6).

5.4. Нормативное значение ветрового давления w₀ следует принимать в зависимости от ветрового района Российской Федерации по данным табл. 5.

Для горных и малоизученных районов, обозначенных на карте 3, нормативное значение ветрового давления w₀ допускается устанавливать на основе данных метеостанций Росгидрометцентра, а также результатов обследования районов предполагаемой установки с учетом опыта эксплуатации сооружений. При этом нормативное значение ветрового давления w₀, Па, следует определять по формуле

где v₀ — численно равно скорости ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа А, соответствующей 10-минутному интервалу осреднения и превышаемой в среднем раз в 5 лет (если техническими условиями, утвержденными в установленном порядке, не регламентированы другие периоды повторяемости скоростей ветра).

5.5. Коэффициент k, учитывающий изменение ветрового давления по высоте z, определяется по табл. 6 в зависимости от типа местности. Принимаются следующие типы местности:

А — открытые пространства;

В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;

С — городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м.

Конструкция считается расположенной в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны конструкции на расстоянии 30h — при высоте конструкции h до 60 м и 2 км — при большей высоте.

Таблица 5

Ветровые районы РФ (принимаются по 3 обязательного приложения 4.3)	Ia	I	II	III	IV	V	VI	VII
w₀, кПа (кгс/м²)	0,17 (17)	0,23 (23)	0,30 (30)	0,38 (38)	0,48 (48)	0,60 (60)	0,73 (73)	0,85 (85)

Таблица 6

Высота z, м	Коэффициент k для типов местности
	А	В	С
≤ 5	0,75	0,5	0,4
10	1,0	0,65	0,4
20	1,25	0,85	0,55
40	1,5	1,1	0,8
60	1,7	1,3	1,0
80	1,85	1,45	1,15
100	2,0	1,6	1,25
150	2,25	1,9	1,55
200	2,45	2,1	1,8
250	2,65	2,3	2,0
300	2,75	2,5	2,2
350	2,75	2,75	2,35
≥ 480	2,75	2,75	2,75

Примечание. При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

5.6. При определении компонентов ветровой нагрузки w_e, w_f, w_i, w_x, w_y следует использовать соответствующие значения аэродинамических коэффициентов: внешнего давления с_e, трения с_f, внутреннего давления с_i и лобового сопротивления с_x или с_y, принимаемых по обязательному приложению 4.2., где стрелками показано направление ветра. Знак «плюс» у коэффициентов с_e или с_i соответствует направлению давления ветра на соответствующую поверхность, знак «минус» — от поверхности. Промежуточные значения нагрузок следует определять линейной интерполяцией.

При расчете рекламной конструкции закрепленной в углах здания по внешнему контуру покрытия следует учитывать местное отрицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом с_e = –2, распределенное вдоль поверхностей на ширине 1,5 м (черт. 1).

В случаях, не предусмотренных обязательным приложением 4.2. (иные формы конструкций, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела по другим направлениям и т. п.), аэродинамические коэффициенты допускается принимать по справочным и экспериментальным данным или на основе результатов продувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.

Примечание. При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних перегородок при отсутствии наружного ограждения (на стадии монтажа рекламной конструкции) следует использовать аэродинамические коэффициенты внешнего давления с_е или лобового сопротивления с_х.

Черт. 1.Участки с повышенным отрицательным давлением ветра

5.7. Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки w_p на высоте z следует определять:

а) для конструкций(и их конструктивных элементов), у которых первая частота собственных колебании f₁, Гц, больше предельного значения собственной частоты f_l, (см. п. 5.8), — по формуле

где w_m — определяется в соответствии с п. 5.3;

ς — коэффициент пульсации давления ветра на уровне z, принимаемый по табл. 7;

v — коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. п. 5.9);

Таблица 7

Высота z, м	Коэффициент пульсаций давления ветра ξ для типов местности
	А	В	С
≤5	0,85	1,22	1,78
10	0,76	1,06	1,78
20	0,69	0,92	1,50
40	0,62	0,80	1,26
60	0,58	0,74	1,14
80	0,56	0,70	1,06
100	0,54	0,67	1,00
150	0,51	0,62	0,90
200	0,49	0,58	0,84
250	0,47	0,56	0,80
300	0,46	0,54	0,76
350	0,46	0,52	0,73
>480	0,46	0,50	0,68

Черт. 2. Коэффициенты динамичности

1 — для железобетонных и каменных сооружений, (δ = 0,3); 2 — для стальных башен, мачт, (δ = 0,15)

б) для рекламных конструкций (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать как систему с одной степенью свободы при f₁ < f_l — по формуле

(9)

где ξ — коэффициент динамичности, определяемый по черт. 2 в зависимости от параметра и логарифмического декремента колебаний δ (см. п. 6.8);

γ_t — коэффициент надежности по нагрузке (см. п. 6.11);

w₀ — нормативное значение ветрового давления, Па (см. п. 6.4);

в) для конструкций, симметричных в плане, у которых f₁ < f_l, а также для всех сооружений, у которых f₁ < f_l < f₂ (где f₂ — вторая частота собственных колебаний сооружения), — по формуле

(10)

где т — масса конструкции на уровне z, отнесенная к площади поверхности, к которой приложена ветровая нагрузка;

ξ —коэффициент динамичности (см. п. 5.7, б);

y — горизонтальное перемещение сооружения на уровне z по первой форме собственных колебаний (для симметричных в плане зданий постоянной высоты в качестве у допускается принимать перемещение от равномерно распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки);

ψ — коэффициент, определяемый посредством разделения сооружения на r участков, в пределах которых ветровая нагрузка принимается постоянной, по формуле

(11)

где М_k — масса k-го участкаконструкции;

y_k — горизонтальное перемещение центра k-го участка;

w_pk — равнодействующая пульсационной составляющей ветровой нагрузки, определяемой по формуле (8), на k-й участок конструкции.

Для конструкций с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной наветренной поверхности нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле

(12)

где w_ph — нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на высоте h верха конструкции, определяемое по формуле (8).

5.8. Предельное значение частоты собственных колебаний f_l, Гц, при котором допускается не учитывать силы инерции, возникающие при колебаниях по соответствующей собственной форме, следует определять по табл. 8.

Таблица 8

Ветровые районы РФ	f_l, Гц при
(принимаются по карте 3 обязательного приложения 4.3.)	δ = 0,3	δ = 0,15
Iа	0,85	2,6
I	0,95	2,9
II	1,1	3,4
III	1,2	3,8
IV	1,4	4,3
V	1,6	5,0
VI	1,7	5,6
VII	1,9	5,9

Значение логарифмического декремента колебаний δ следует принимать:

а) для железобетонных и каменных сооружений, а также для конструкций со стальным каркасом при наличии ограждающих элементов δ = 0,3;

б) для стальных башен, мачт, щитов, пилонов и др. конструкций, в том числе на железобетонных постаментах, δ = 0,15.

5.9. Коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления v следует определять для расчетной поверхности конструкции, на которой учитывается корреляция пульсаций.

Расчетная поверхность включает в себя те части поверхности наветренных, подветренных, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент рекламной конструкции.

Если расчетная поверхность близка к прямоугольнику, ориентированному так, что его стороны параллельны основным осям (черт. 3), то коэффициент v следует определять по табл. 9 в зависимости от параметров ρ и Χ принимаемых по табл. 10.

Черт. 3 Основная система координат при

определении коэффициента корреляции v

Таблица 9

ρ, м	Коэффициент v при χ, м, равных
	5	10	20	40	80	160	350
0,1	0,95	0,92	0,88	0,83	0,76	0,67	0,56
5	0,89	0,87	0,84	0,80	0,73	0,65	0,54
10	0,85	0,84	0,81	0,77	0,71	0,64	0,53
20	0,80	0,78	0,76	0,73	0,68	0,61	0,51
40	0,72	0,72	0,70	0,67	0,63	0,57	0,48
80	0,63	0,63	0,61	0,59	0,56	0,51	0,44
160	0,53	0,53	0,52	0,50	0,47	0,44	0,38

Таблица 10

Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность	ρ	ς
zoy	b	h
zox	0,4а	hп
xoy	b	а

При расчете конструкции в целом размеры расчетной поверхности следует определять с учетом указаний обязательного приложения 4.2., при этом для решетчатых конструкций необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему контуру.

5.10. Для конструкций, у которых f₂ < f_l, необходимо производить динамический расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из условия

5.11. Коэффициент надежности по ветровой нагрузке γ_t следует принимать равным 1,4.

6. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ

6.1. Гололедные нагрузки необходимо учитывать при проектировании воздушных линий электроснабжения, тросовых конструкций типа транспаранта - перетяжек и прочих подобных конструкций или элементов, с которых в процессе эксплуатации не производится очистка от снега и гололеда .

6.2. Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового сечения диаметром до 70 мм включ. (проводов, тросов, оттяжек, стоек, вант и др.) i, Н/м, следует определять по формуле

(13)

Нормативное значение поверхностной гололедной нагрузки i’, Па, для других элементов следует определять по формуле

(14)

В формулах (13) и (14):

b — толщина стенки гололеда, мм (превышаемая раз в 5 лет), на элементах кругового сечения диаметром 10 мм, расположенных на высоте 10 м над поверхностью земли, принимаемая по табл. 11. Для других периодов повторяемости толщину стенки гололеда следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в установленном порядке;

k — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте и принимаемый по табл. 12;

d — диаметр провода, троса, мм;

µ₁ — коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда в зависимости от диаметра элементов кругового сечения и определяемый по табл. 13;

µ₂ — коэффициент, учитывающий отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента и принимаемый равным 0,6;

ρплотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см³;

g — ускорение свободного падения, м/с².

6.3. Коэффициент надежности по нагрузке Υ_t для гололедной нагрузки следует принимать равным 1,3.

6.4. Давление ветра на покрытые гололедом элементы следует принимать равным 25 % нормативного значения ветрового давления w₀, определяемого согласно п. 5.4.

Примечания: 1. В отдельных районах РФ, где наблюдаются сочетания значительных скоростей ветра с большими размерами гололедно-изморозевых отложений, толщину стенки гололеда и его плотность, а также давление ветра следует принимать в соответствии с фактическими данными.

Таблица 11

Гололедные районы РФ (принимаются по карте 4 обязательного приложения 4.3)

III

Толщина стенки гололеда b, мм

Не менее 3

Не менее 20

Таблица 12

Высота над поверхностью земли, м	5	10	20	30	50	70	100
Коэффициент k	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0

Таблица 13

Диаметр провода, троса или каната, мм	5	10	20	30	50	70
Коэффициент μ₁	1,1	1,0	0,9	0,8	0,7	0,6

Примечания (к табл. 11—13): 1. В V районе, горных и малоизученных районах РФ, обозначенных на карте 4 обязательного приложения 4.3., а также в сильнопересеченных местностях (на вершинах гор и холмов, на перевалах, на высоких насыпях, в закрытых горных долинах, котловинах, глубоких выемках и т.п.) толщину стенки гололеда необходимо определять на основании данных специальных обследований и наблюдений.

2. Промежуточные значения величин следует определять линейной интерполяцией.

3. Толщину стенки гололеда на подвешенных горизонтальных элементах кругового сечения (тросах, проводах, канатах) допускается принимать на высоте расположения их приведенного центра тяжести.

6.5. Температуру воздуха при гололеде независимо от высоты сооружений следует принимать в горных районах с отметкой: более 2000 м — минус 15 °С, от 1000 до 2000 м — минус 10 °С; для остальной территории РФ для сооружений высотой до 100 м — минус 5 °С, более 100 м — минус 10 °С.

Примечание. В районах, где при гололеде наблюдается температура ниже минус 15 °С, ее следует принимать по фактическим данным.

7. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ КЛИМАТИЧЕСКИЕ

ВОЗДЕЙСТВИЯ

7.1. В случаях, когда температурные воздействия оказывают влияние на прочность и работоспособность конструкции следует

учитывать изменение во времени Δt средней температуры и перепад температуры и по сечению элемента.

7.2. Нормативные значения изменений средних температур по сечению элемента соответственно в теплое Δt_w и холодное Δt_c время года следует определять по формулам:

(15)

(16)

где t_w, t_c — нормативные значения средних температур по сечению элемента в теплое и холодное время года. принимаемые в соответствии с п. 7.3;

t_0w, t_0c начальные температуры в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 7.6.

7.3. Нормативные значения средних температур t_w и t_c и перепадов температур по сечению элемента в теплое θ_w и холодное θ_c время года для однослойных конструкций следует определять по табл. 14.

Примечание. Для многослойных конструкций t_w, t_c, θ_w, θ_c определяются расчетом. Конструкции, изготовленные из нескольких материалов, близких по теплофизическим параметрам, допускается рассматривать как однослойные.

Таблица 14

	Конструкции в стадии эксплуатации
элементы рекламной конструкции	открытые сооружения конструкции	конструкции с подогревом	Конструкции с искусственным климатом или с постоянными технологическими источниками тепла
Не защищенные от воздействия	t_w = t_ew+ θ₁ + θ₄		t_w = t_iw + 0,6(t_ew – t_iw) + θ₂ + θ₄
солнечной радиации (в том числе	θ_w = θ₅		θ_w = 0,8(t_ew – t_iw) + θ₃ + θ₅
наружные ограждающие)	t_c = t_ec – 0,5θ₁	t_c = t_ic + 0,6(t_ec – t_ic) – 0,5θ₂
	θ_c= 0	θ_c = 0,8(t_ec – t_ic) – 0,5θ₃
Защищенные от воздействия	t_w = t_ew		t_w = t_iw
солнечной радиации (в том числе	θ_w = 0
внутренние)	t_c = t_ec	t_c = t_ic
	θ_c = 0

_____________

Обозначения, принятые в табл. 14:

t_ew, t_ec — средние суточные температуры наружного воздуха соответственно в теплое и холодное время года, принимаемые в соответствии с п. 7.4;

t_iw, t_ic — температуры внутреннего воздуха помещений соответственно в теплое и холодное время года, на основании технологических решений;

θ₁, θ₂, θ₃— приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от суточных колебаний температуры наружного воздуха, принимаемые по табл. 15;

θ₄, θ₅ — приращения средних по сечению элемента температур и перепада температур от солнечной радиации, принимаемые в соответствии с п. 7.5.

Примечания: 1. При наличии исходных данных о температуре конструкций в стадии эксплуатации с постоянными технологическими источниками тепла значения t_w, t_c, θ_w, θ_c следует принимать на основе этих данных.

Таблица 15

Конструкции	Приращения температуры θ, °С
	θ₁	θ₂	θ₃
Металлические	8	6	4
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см: до 15	8	6	4
от 15 до 39	6	4	6
св. 40	2	2	4

7.4. Средние суточные температуры наружного воздуха в теплое t_ew и холодное t_ec время года следует определять по формулам:

(17)

(18)

где t_I, t_VII— многолетние средние месячные температуры воздуха в январе и июле, принимаемые соответственно по картам 5 и б обязательного приложения 4.3.;

Δ_I, Δ_VII — отклонения средних суточных температур от средних месячных (Δ_I — принимается по карте 7 обязательного приложения 4.3., Δ_VII = 6 °С).

Примечания: 1. В отапливаемых рекламных конструкциях на стадии эксплуатации для конструкций, защищенных от воздействия солнечной радиации, Δ_VII допускается не учитывать.

2. Для горных и малоизученных районов РФ, обозначенных на картах 5—7 обязательного приложения 4.3., t_ec, t_ew определяются по формулам:

(19)

(20)

где t_I,min, t_VII,max — средние из абсолютных значений соответственно минимальной температуры воздуха в январе и максимальной — в июле;

А_I, А_VII — средние суточные амплитуды температуры воздуха соответственно в январе и в июле при ясном небе.

t_I,min, t_VII,max, А_I, А_VII принимаются по данным Росгидрометцентра.

7.5. Приращения θ₄ и θ₅, °С, следует определять по формулам:

(21)

(22)

где ρ — коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности конструкции, принимаемый по таблице 16:

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПОГЛОЩЕНИЯ СОЛНЕЧНОЙ

РАДИАЦИИ МАТЕРИАЛОМ НАРУЖНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ОГРАЖДАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ табл.16

Материал наружной поверхности ограждающей конструкции		Коэффициент поглощения солнечной радиации ρ
1.	Алюминий	0,5
2.	Асбестоцементные листы	0,65
3.	Асфальтобетон	0,9
4.	Бетоны	0,7
5.	Дерево неокрашенное	0,6
6.	Защитный слой рулонной кровли из светлого гравия	0,65
7.	Кирпич глиняный красный	0,7
8.	Кирпич силикатный	0,6
9.	Облицовка природным камнем белым	0,45
10.	Окраска силикатная темно-серая	0,7
11.	Окраска известковая белая	0,3
12.	Плитка облицовочная керамическая	0,8
13.	Плитка облицовочная стеклянная синяя	0,6
14.	Плитка облицовочная белая или палевая	0,45
15.	Рубероид с песчаной посыпкой	0,9
16.	Сталь листовая, окрашенная белой краской	0,45
17.	Сталь листовая, окрашенная темно-красной краской	0,8
18.	Сталь листовая, окрашенная зеленой краской	0,6
19.	Сталь кровельная оцинкованная	0,65
20.	Стекло облицовочное	0,7
21.	Штукатурка известковая темно-серая или терракотовая	0,7
22.	Штукатурка цементная светло-голубая	0,3
23.	Штукатурка цементная темно-зеленая	0,6
24.	Штукатурка цементная кремовая	0,4

S_max — максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, Вт/м², принимаемое по таблицам 17 и 18:

СУММАРНАЯ СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ (ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ, МДж/м^{2 табл.17}

Месяц	Географическая широта, град, с.ш.
	40	44	48	52	56	60	64	68
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Январь	322	261	207	164	113	68	35	—
Февраль	417	365	324	270	220	169	134	112
Март	639	603	565	528	467	406	405	282
Апрель	757	724	702	678	650	612	585	567
Май	893	872	862	850	840	825	824	809
Июнь	897	889	881	880	873	877	864	865
Июль	891	886	877	882	875	856	855	889
Август	803	768	736	719	695	660	641	639
Сентябрь	654	619	589	540	486	454	400	355
Октябрь	510	465	406	344	267	208	173	122
Ноябрь	358	308	254	194	127	84	56	34
Декабрь	298	234	184	126	84	47	—	—

Таблица 18 -СУММАРНАЯ СОЛНЕЧНАЯ РАДИАЦИЯ (ПРЯМАЯ И РАССЕЯННАЯ) НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ПОВЕРХНОСТЬ ПРИ БЕЗОБЛАЧНОМ НЕБЕ, МДж/м²

Ориентация	Географическая широта, град. с. ш.
	40	44	48	52	56	60	64	68
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Январь
В/З	233	199	174	143	104	67	41
ЮВ/ЮЗ	511	467	423	371	313	250	192
Ю	687	636	560	495	425	338	242
Февраль
В/З	271	249	228	210	187	156	127
ЮВ/ЮЗ	482	475	452	424	394	359	324
Ю	618	612	595	566	528	482	397
Март
СВ/СЗ	188	184	175	152	130	118	108
В/З	389	390	381	365	327	308	282
ЮВ/ЮЗ	546	564	579	572	556	552	546
Ю	619	661	692	692	673	654	630
Апрель
С	117	114	112	110	106	109	111	116
СВ/СЗ	257	256	254	243	236	239	242	257
В/З	432	436	443	459	480	497	487	491
ЮВ/ЮЗ	489	512	536	557	592	621	674	746
Ю	450	500	543	558	638	685	671	673
Май
С	165	163	165	176	183	185	194	177
СВ/СЗ	322	326	332	332	326	329	328	320
В/З	472	485	499	512	528	547	550	546
ЮВ/ЮЗ	449	487	529	573	607	649	716	745
Ю	331	383	440	497	541	592	640	681
Июнь
С	195	196	205	206	223	236	262	292
СВ/СЗ	344	346	362	370	375	414	452	486
В/З	462	470	492	512	541	559	607	648
ЮВ/ЮЗ	404	436	504	514	550	580	612	642
Ю	258	307	371	427	469	512	554	596
Июль
С	213	188	197	212	215	219	237	278
СВ/СЗ	325	330	335	340	350	359	382	440
В/З	453	478	494	518	541	554	576	643
ЮВ/ЮЗ	395	432	473	511	542	572	630	693
Ю	293	343	398	452	501	546	591	646
Август
С	135	134	132	130	127	130	132
СВ/СЗ	280	274	270	268	264	264	261
В/З	442	447	451	457	466	482	500
ЮВ/ЮЗ	458	488	518	542	567	598	626
Ю	387	430	477	520	552	589	600
Сентябрь
СВ/СЗ	214	205	195	191	185	180	177
В/З	378	374	372	371	366	356	345
ЮВ/ЮЗ	475	496	529	530	547	554	544
Ю	440	536	561	584	608	610	612
Октябрь
СВ/СЗ	173	148	125	110	95	77	62
В/З	336	314	283	263	239	208	177
ЮВ/ЮЗ	524	520	508	490	476	466	456
Ю	612	625	625	611	598	584	522
Ноябрь
В/З	237	218	192	166	139	107	78
ЮВ/ЮЗ	472	449	424	392	346	296	245
Ю	636	617	597	543	486	412	325
Декабрь
В/З	209	180	147	121	93	65	42
ЮВ/ЮЗ	453	410	361	305	245	179	115
Ю	651	609	536	475	400	296	192

k — коэффициент, принимаемый по табл. 16;

k₁ — коэффициент, принимаемый по табл. 17.

Таблица 19

Вид и ориентация поверхности (поверхностей)	Коэффициент k
Горизонтальная	1,0
Вертикальные, ориентированные на: юг	1,0
запад	0,9
восток	0,7

Таблица 20

Конструкции зданий	Коэффициент k₁
Металлические	0,7
Железобетонные, бетонные, армокаменные и каменные толщиной, см: до 15	0,6
от 15 до 39	0,4
св. 40	0,3

7.6. Начальную температуру, соответствующую замыканию конструкции или ее части в законченную систему, в теплое t_0w и холодное t_0c время года следует определять по формулам:

(23)

(24)

Примечание. При наличии данных о календарном сроке замыкания конструкции, порядке производства работ и др. начальную температуру допускается уточнять в соответствии с этими данными.

7.7. Коэффициент надежности по нагрузке _t для температурных климатических воздействий t и  следует принимать равным 1,1.

8. ПРОЧИЕ НАГРУЗКИ

В необходимых случаяхследует учитывать прочие нагрузки, не включенные в настоящий регламент (ветровые воздействия, вызывающие аэродинамически неустойчивые колебания типа галопирования, бафтинга).

9. ПРОГИБЫ И ПЕРЕМЕЩЕНИЯ

Нормы настоящего раздела устанавливают предельные прогибы и перемещения несущих и ограждающих конструкций при расчете по второй группе предельных состояний независимо от применяемых строительных материалов.Нормы не распространяются на воздушные линии электроснабжения, тросовые конструкции типа транспарант - перетяжек и прочих подобных конструкций или элементов .

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

9.1. При расчете конструкций по прогибам (выгибам) и перемещениям должно быть выполнено условие

(25)

где f — прогиб (выгиб) и перемещение элемента конструкции (или конструкции в целом), определяемые с учетом факторов, влияющих на их значения, в соответствии с пп. 1—3 рекомендуемого приложения 4.4.;

f_u — предельный прогиб (выгиб) и перемещение, устанавливаемые настоящими нормами.

Расчет необходимо производить исходя из следующих требований:

а) технологических (обеспечение условий нормальной эксплуатации технологического и подъемно-транспортного оборудования, контрольно-измерительных приборов и т.д.);

б) конструктивных (обеспечение целостности примыкающих друг к другу элементов конструкций и их стыков, обеспечение заданных уклонов);

в) физиологических (предотвращение вредных воздействий и ощущений дискомфорта при колебаниях);

г) эстетико-психологических (обеспечение благоприятных впечатлений от внешнего вида конструкций, предотвращение ощущения опасности).

Каждое из указанных требований должно быть выполнено при расчете независимо от других.

9.2. Расчетные ситуации, для которых следует определять прогибы и перемещения, соответствующие им нагрузки, а также требования, касающиеся строительного подъема, приведены в п. 5 рекомендуемого приложения 4.4.

9.3. Предельные прогибы элементов конструкций покрытий и перекрытий, ограничиваемые исходя из технологических, конструктивных и физиологических требований, следует отсчитывать от изогнутой оси, соответствующей состоянию элемента в момент приложения нагрузки, от которой вычисляется прогиб, а ограничиваемые исходя из эстетико-психологических требований — от прямой, соединяющей опоры этих элементов .

9.4. Прогибы элементов конструкций не ограничиваются исходя из эстетико-психологических требований, если не ухудшают внешний вид конструкций (например, мембранные покрытия, наклонные козырьки, конструкции с провисающим или приподнятым нижним поясом) или если элементы конструкций скрыты от обзора. Прогибы не ограничиваются исходя из указанных требований и для конструкций перекрытий и покрытий над помещениями с непродолжительным пребыванием людей

9.5. Коэффициент надежности по нагрузке для всех учитываемых нагрузок и коэффициент динамичности для нагрузок следует принимать равными единице.

9.6. Для элементов конструкций, предельные прогибы и перемещения которых не оговорены настоящим и другими нормативными документами, вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли.

ВЕРТИКАЛЬНЫЕ ПРЕДЕЛЬНЫЕ ПРОГИБЫ

ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ

9.7. Вертикальные предельные прогибы элементов конструкций и нагрузки, от которых следует определять прогибы, приведены в табл. 18. Требования к зазорам между смежными элементами приведены в п. б рекомендуемого приложения 4.4..

Таблица 21

Элементы конструкций	Предъявляемые требования	Вертикальные предельные прогибы f_u	Нагрузки для определения вертикальных прогибов
1. Балки, фермы, ригели, прогоны, плиты, настилы (включая поперечные ребра плит и настилов): покрытий и перекрытий, открытых для обзора, при пролете l, м:	Эстетико-психологические		Постоянные и временные длительные
l <= 1		l/120
l = 3		l/150
l = 6		l/200
l = 24 (12)		l/250
l >= 36 (24)		l/300
2. Элементы лестниц (марши, площадки, косоуры), балконов, лоджий	Эстетико-психологические	Те же, что в поз. 2, а
	Физиологические	Определяются в соответствии с п. 10.10

_____________

Обозначения, принятые в табл. 18:

l — расчетный пролет элемента конструкции;

Примечания: 1. Для консоли вместо l следует принимать удвоенный ее вылет.

2. Для промежуточных значений l в поз. 1, а предельные прогибы следует определять линейной интерполяцией, учитывая требования п. 7 рекомендуемого приложения 4.4..

3. В поз. 1, а цифры, указанные в скобках, следует принимать при высоте помещений до 6 м включительно.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4.1.*

Обязательное

СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК

И КОЭФФИЦИЕНТЫ μ

Номер схемы	Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок	Коэффициент μ и область применения схем
Конструкции	Здания с односкатными и двускатными покрытиями	μ = 1 при α <= 25°; μ = 0 « α >= 60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать конструкций с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 — при 20° <= α <= 30°; вариант 3 — при 10° <= α <= 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
2	Конструкции со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	μ₁ = cos 1,8μ; μ₂ = 2,4 sin 1,4α, где α — уклон покрытия, град
2’	Покрытия в виде стрельчатых арок	При β >= 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l’, при β < 15° — схему 2
3	Здания с продольными фонарями закрытыми сверху	но не более: 4,0 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 — для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0 для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 — для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; b_l = h_l, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента µ в обоих вариантах следует принимать равным 1,0 Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8)
3’	Конструкции с продольными фонарями, открытыми сверху	Значения b(b₁, b₂) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
4	Шедовые покрытия	Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли
5	Двух- и многопролетные конструкции с двускатными покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при α >= 15°
6	Двух- и многопролетные конструкции со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями	Вариант 2 следует учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов μ следует принимать не более 1,4
7	Двух- и многопролетные конструкции с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем	Коэффициент μ следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря — с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных (α < 15) и сводчатых покрытий при l’ > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
8	Конструкции с перепадом высоты	Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1—7, а на нижнее — в двух вариантах: по схемам 1—7 и схеме 8 (для зданий — профиль «а», для навесов — профиль «б»). Коэффициент Μ следует принимать равным: где h — высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м принимаемая при определении μ равной 8 м; l’₁; l’₂ — длины участков верхнего (l’₁) и нижнего (l’₂) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями — для покрытия .с продольными фонарями — (при этом l’₁ и l’₂ следует принимать не менее 0). т₁; m₂ — доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т₁) и нижнего (m₂) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля: 0,4 — для плоского покрытия с α <= 20°, сводчатого с ^f/_l  1/8; 0,3 — для плоского покрытия с α > 20°, сводчатого с ^f/_l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т₂ следует принимать: т₂ = 0,5 k₁ k₂ k₃, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k₂ = 1 ); но не менее 0,3 (а — в м; β, ƒ — в град). Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной: при b = 2h, но не более 16 м; при но не более 5h и не более 16 м. Коэффициенты μ, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать: (где h — в м; s₀ — в кПа); 4 — если нижнее покрытие является покрытием здания; 6 — если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент μ₁ следует принимать: μ₁ = 1 – 2m₂. Примечания: 1. При d₁ (d₂) > 12 м значение μ для участка перепада длиной d₁ (d₂) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пропеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении μ необходимо принимать соответствующее значение т₁ (т₂) для каждого пропета в пределах l’₁ (l’₂). 3. Местную нагрузку у перепала не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s₀ — в кПа)
9	Конструкции с двумя перепадами высоты	Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения μ₁, b₁, μ₂, b₂ следует определять для каждого перепада независимо, принимая: т₁ и т₂ в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h₁ и h₂) соответствующими т₁ в схеме 8 и m₃ (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т₂ в схеме 8. При этом:
10	Покрытие с парапетами	Схему следует применять при (h — в м; s₀ — в кПа); но не более 3
11	Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам	Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле β). Коэффициент μ, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d ≤ 1,5 м; « d > 1,5 м, но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d = 5 м; 2,0 « 5 < d = 10 м; 2,5 « 10 < d = 5 м; b₁ = 2h, но не более 2d
12	Висячие покрытия цилиндрической формы

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 .2.

Обязательное

СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С

Номер схемы	Схемы конструкций, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок	Определение аэродинамических коэффициентов с																																							Примечания
1	Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности: наветренные подветренные	с_е = +0,8 с_е = –0,6																																							-
2	Конструкции с двускатными покрытиями
		Коэффициент						α, град								Значения с_е1, с_е2при равном
																0						0,5							1									≥ 2
		с_е1						0 20 40 60								0 +0,2 +0,4 +0,8						–0,6 –0,4 +0,3 +0,8							–0,7 –0,7 –0,2 +0,8									–0,8 –0,8 –0,4 +0,8			1. При ветре, перпендикулярном торцуконструкции, для всей поверхности покрытия с_е= –0,7.
		С_е2						≤ 60								–0,4						–0,4							–0,5									–0,8			2. При определении коэффициента v в
																																									соответствии с п. 6.9 h = h₁+ 0,2 ltga
																Значения с_е3при равном
																≤ 0,5						1							≥ 2
								≤ 1 ≥ 2								–0,4 –0,5						–0,5 –0,6							–0,6 –0,6
3	Конструкции со сводчатыми и близкими к ним по очертанию
	покрытиями	Коэффициент											Значения с_е1, с_е2 при , равном
													0,1						0,2						0,3						0,4									0,5
		с_е1				0 0,2 ≥1							+0,1 –0,2 –0,8						+0,2 –0,1 –0,7						+0,4 +0,2 –0,3						+0,6 +0,5 +0,3									+0,7 +0,7 +0,7	1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h₁ + 0,7f
		с_е2				Произвольное							–0,8						–0,9						–1						–1,1									–1,2
		Значение с_е3 принимается по схеме 2
4	Конструкции с продольным фонарем	Коэффициенты с_е1 , с_е2 и с_е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2																																							1. При расчете поперечных рам конструкцийс фонарем и ветроотбойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь—щиты» принимается равным 1,4. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h₁
5	Конструкции с продольными фонарями	Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты с_е следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка ВС при λ ≤ 2 с_х= 0,2; при 2 ≤ λ ≥ 8 для каждого фонаря с_х= 0,1 λ при λ >8 с_х = 0,8, здесь Для остальных участков покрытия с_е = –0,5																																							1. Для наветренной, подветренной и боковых стенок коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h = h₁
6	Конструкции с продольными фонарями раз личной высоты	Коэффициенты с’_е1, с’’_е1 и с_е2 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении с_е1 за h₁ необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВ с_е следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h₁ - h₂ необходимо принимать высоту фонаря																																							См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
7	конструкции с шедовыми покрытиями	Для участка АВ с_е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВС с_е = –0,5																																							1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом с_t= 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
8	Конструкции с зенитными фонарями	Для наветренного фонаря коэффициент с_е следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия — как для участка ВС схемы 5																																							См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
9	Конструкции, постоянно открытые с одной стороны	При μ <= 5 % с_i₁ = с_i₂ = ± 0,2; при μ >= 30 % с_i₁ следует принимать равным с_е3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; с_i₂ = +0,8																																							1. Коэффициенты с_е на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения  следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичной конструкции следует принимать c_i = 0. В конструкциях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м²) следует принимать равным 0,2w₀, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м²). 3. Для каждой стенки конструкции знак «плюс» или «минус» для коэффициента c_i₁ при   5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения
10	Уступы конструкций при  < 15°	Для участка CD с_е = 0,7. Дли участка ВС с_е следует определяй линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты с_е1 и с_е3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l —размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент с_е необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2																																							-
11	Навесы
		Тип			α, град						Значения коэфицинтов
		схемы									с_е1						с_е2										с_е3								с_е4
		I II III IV			10 20 30 10 20 30 10 20 30 10 20 30						+0,5 +1,1 +2,1 0 +1,5 +2 +1,4 +1,8 +2,2 +1,3 +1,4 +1,6						–1,3 0 +0,9 –1,1 +0,5 +0,8 +0,4 +0,5 +0,6 +0,2 +0,3 +0,4										–1,1 0 +0,6 –1,5 0 +0,4 - - - - - -								0 –0,4 0 0 0 +0,4 - - - - - -						1. Коэффициенты с_е1, с_е2, с_е3, с_е4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений с_е1, с_е2, с_е3, с_е4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное 2. Для навесов с волнистыми покрытиями c_t= 0,04
12 а	Сфера
		β, град	0						15			30					45							60						75							90
		с_е	+1,0						+0,8			+0,4					–0,2							–0,8						–1,2							–1,25
		Продолжение
		β, град		105						120					135						150							175								180					1. Коэффициенты с_еприведены при
		с_е		–1,0						–0,6					–0,2						+0,2							+0,3								+0,4					Re > 4 · 10⁵.
		c_x = 1,3 при Rе < 10⁵; c_x = 0,6 « 2 · 10⁵ ≤ Rе≥ 3 · 10⁵; c_x=0,2 « 4 · 10⁵ > Rе. где Rе — число Рейнольдса; d — диаметр сферы, м; w₀ — определяется в соответствии с п. 6.4, Па; k (z) — определяется в соответствии с п. 6.5; z — расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; γ_t — определяется в соответствии с п. 6.11																																							2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = h = 0,7d
12 б	конструкции с круговой цилиндрической поверхностью	с_е1= k₁c_ где k₁= 1 при с_> 0;
							0,2				0,5					1				2							5					10							25
		k₁ при с_< 0					0,8				0,9					0,95				1,0							1,1					1,15							1,2
		с_необходимо принимать при Re > 4 · 10⁵ по графику:																																							1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h₁. 2. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h₁ + 0,7f. 3. Коэффициент с_i следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
		Покрытие															Значение с_е2при , равном
																	1/6										1/3								 1
		Плоское, коническое при α ≤ 5°, сферическое при  0,1															–0,5										–0,6								–0,8
																					1							2								 5
		c_i		–0,5						–0,55					–0,7						–0,8							–0,9								–1,05
13	Призматические конструкции	c_x = kc_x_; c_y = kc_y_. Таблица 1
		_e	5						10			20					35							50						100							
		k	0,6						0,65			0,75					0,85							0,9						0,95							1				1. Для стенок с выступами не менее 1 метра при ветре,
		λ_e необходимо определять по табл. 2. Таблица 2																																							параллельном этим стенам, c_t = 0,1; для волнистых покрытий c_t = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане конструкций
											λ_e= λ																λ_e= 2λ														при = 0, 1 – 0,5 и  = 40° – 50°
																																									с_у_ = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b. 3. Не следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h₁, d — диаметр описанной окружности. 4. При определении коэффициента v в соответствии с п. 6.9 h — высота сооружения, b — размер в плане по оси у
		В табл. 2 где l, b — соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра. Таблица 3
		Эскизы сечений и направлений ветра															β, град																		с_х_
		Прямоугольник															0										<= 1,5 >= 3								2,1 1,6
																	40 - 50										<= 0,2 >=0,5								2,0 1,7
		Ромб															0										<= 0,5 1 >= 2								1,9 1,6 1,1
		Правильный треугольник															0 180										- -								2 1,2
		Таблица 4
		Эскизы сечений и направление ветра												β, град									n (число сторон)										с_х_ при Re > 4 · 10⁵
		Правильный многоугольник												Произвольный									5 6 - 8 10 12										1,8 1,5 1,2 1,0
14	Конструкции и их элементы с круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений	с_х = kc_x_, где k — определяется по табл. 1 схемы 13; c_x_ — определяется по графику: Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) с_х = 1,2																																							1. Rе следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d — диаметр сооружения. Значения  принимаются: для деревянных конструкций  = 0,005 м; для кирпичной кладки  = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций  = 0,005 м; для стальных конструкций  = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d  = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b  = b. 2. Для волнистых покрытий c_t = 0,04. 3. Для проводов и тросов d  20 мм, свободных от гололеда, значение c_x допускается снижать на 10 %
15	Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции	где с_xi — аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей с_xi = 1,4, для трубчатых элементов с_xi следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать λ_е = λ. (см. табл. 2 схемы 13); A_i — площадь проекции i-го элемента на плоскость конструкции; А_k — площадь, ограниченная контуром конструкции																																							1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15—17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром А_k. 3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции
16	Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций	Для наветренной конструкции коэффициент с_x₁ определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций с_x₂= с_x₁ν. Для ферм из труб при Rе >= 4 · 10⁵ ν = 0,95.																																							1. См. примеч. 1—3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d — средний диаметр трубчатых элементов; z — допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h — минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h — длина наименьшей стороны контура, для круглых решетчатых конструкций h — их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h — длина меньшей оси;
					Значение ν для ферм из профилей и труб при Re < 4 · 10⁵ и , равном																																				b — расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент (о следует определять
											1							2								4								6							в соответствии с указаниями к схеме 15
		0,1			0,93						0,99							1								1								1
		0,2			0,75						0,81							0,87								0,9								0,93
		0,3			0,56						0,65							0,73								0,78								0,83
		0,4			0,38						0,48							0,59								0,65								0,72
		0,5			0,19						0,32							0,44								0,52								0,61
		0,6			0						0,15							0,3								0,4								0,5
17	Решетчатые башни и пространственные фермы	c_t = c_x (1+ ν)k₁, где c_x — определяется так же, как для схемы 15; ν — определяется так же, как для схемы 16.																																							1. См. примеч. 1 к схеме 15. 2. c_t относится к площади контура
		Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра																																k₁							наветренной грани. 3. При направлении ветра по
																																		1,0							диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k₁ для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на
																																		0,9							10 %; для деревянных башен из составных элементов — увеличивать на 10 %
																																		1,2
18	Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока	c_x = c_x sin² α, где c_x — определяется в соответствии с указаниями к схеме 14																																							-

ПРИЛОЖЕНИЕ 4.3

Обязательное

КАРТЫ РАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ РФ и СНГ
ПО КЛИМАТИЧЕСКИМ ХАРАКТЕРИСТИКАМ

ПРИЛОЖЕНИЕ 4.4

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ

1. При определении прогибов и перемеще¬ний следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет де¬формированной схемы, учет смежных элемен¬тов, податливость узлов сопряжения и основа¬ний). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать при¬ближенным способом.

2. Для конструкций из материалов, облада¬ющих ползучестью, необходимо учитывать уве¬личение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требова¬ний следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложе¬ния нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований, — полную ползучесть.

3. Расчетные ситуации¹, для которых необ¬ходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следует прини¬мать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет.

¹ Расчетная ситуация — учитываемый в расчете комплекс условий, определяющих расчетные требования к конструкциям.

Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следует рассматривать в данной ситуации.

Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.

Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.

Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций.

Если расчет производится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.

Для конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

Технический комитет по стандартизации «Наружная реклама и информационные знаки для общественных мест»

Технический комитет по стандартизации
«Наружная реклама и информационные знаки для общественных мест»